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油田采出水中80S钢和N80钢的H_(2)S/CO_(2)电化学腐蚀行为研究: 2025年; 运用腐蚀失重和电化学测试技术研究80S钢和N80钢在含H 2S/CO_(2)的油田采出水中的电化学腐蚀行为。结果表明:在模拟CO_(2)/H_(2)S的腐蚀环境中,温度是影响腐蚀速率的一大因素,80S钢和N80钢的腐蚀速率随着温度的升高而增大。两种材料表面均发生均匀腐蚀,但N80钢表面的腐蚀程度更严重,主要是由于Cr元素可以显著提高腐蚀产物膜对金属的保护;两种材料的腐蚀电位均随着温度的升高而负移,腐蚀电流密度增大,在不同试验条件下80S钢的腐蚀电流密度均小于N80钢,表明80S钢比N80钢具有更好的抗腐蚀能力。两种材料在25℃时具有中高频区的容抗弧和低频区的感抗弧,在50℃和75℃时具有中高频区的容抗弧和低频区的Warburg阻抗,且Warburg阻抗随温度的升高表现出更明显的扩散特征。随着温度的升高,两种材料的电荷传递电阻R_(t)不断减小,Warburg阻抗的Z_(w)也减小,温度越高生成的腐蚀产物膜对金属表面的保护性能越好,80S钢比N80钢生成腐蚀产物膜的致密性更好。; 宋蒲王文珍贾新刚; 关键词：N80钢极化曲线极化电阻

酸性介质中含N杂环曼尼希碱缓蚀剂对N80钢缓蚀性能研究: 2025年; 曼尼希碱作为一种缓蚀效率优良的缓蚀剂,可以有效抑制碳钢的腐蚀。为了解决酸化腐蚀问题,合成了一种新型含N杂环曼尼希碱缓蚀剂(XY)。首先以苯并三氮唑、4-苯基-3-硫代氨基脲、甲醛为原料经过曼尼希反应,合成了XY。采用红外光谱仪对合成产物进行表征;采用静态失重法和电化学法评价合成产物在强酸环境中对N80碳钢的缓蚀性能;采用量子化学分析以及分子动力学模拟等方法探究缓蚀剂的缓蚀机理和吸附行为。实验结果表明:在15%HCl介质中XY缓蚀剂对N80碳钢表现出良好的缓蚀性能;电化学研究表明XY缓蚀剂为混合抑制型缓蚀剂;XY在碳钢表面的吸附行为符合Langmuir吸附等温式,能够自发地吸附在碳钢表面;量子化学分析及分子动力学模拟显示,XY缓蚀剂具有多吸附位点,在Fe(110)的晶面以平面方式吸附在低碳钢表面,且能取代吸附在Fe(110)表面的腐蚀粒子以达到防腐蚀目的。; 袁忆雪张娇玉; 关键词：曼尼希碱缓蚀剂酸性介质

N80钢在关中地区地热水环境中腐蚀结垢行为研究: 2025年; 为确保关中地区浅层地热资源的高效利用,针对关中地区地热水开发过程中的腐蚀结垢现象,研究N80钢在该地热水中的腐蚀结垢行为。首先采用水质分析方法和Larson指数法分析地热水的腐蚀结垢趋势,然后通过电化学法和失重法分析碳钢在地热水中的腐蚀结垢行为,最后采用扫描电镜和能谱分析对N80试片进行腐蚀结垢表征。结果表明:关中地区某小区地热水成垢阴离子含量高,Cl^(-)含量为2144.73 mg·L^(-1),腐蚀趋势为中等腐蚀趋势。N80钢在该地热水环境中的耐腐蚀性较好,在该地热水中为均匀腐蚀,腐蚀速率随温度升高而升高,腐蚀产物的主要组成元素为Ca、O、Fe。; 高俊哲高帅高小键孙玉强马云; 关键词：地热水碳钢电化学腐蚀失重法

硫化氢对N80钢腐蚀影响研究与高温脱硫剂性能评价: 2025年; 热采技术是一种提高原油采收率的重要方式,当高温热流体进入地层中与原油储层岩石发生一系列复杂的氧化还原反应并产生硫化氢气体,对油田生产设施、生产管柱产生腐蚀,影响油井开采,并危害现场工作人员的身体健康。为此,通过借鉴《天然气碘量法测定硫化氢含量》标准检测方法,考察了反应温度、模拟地层水流速、硫化氢分压、硫化氢浓度对N80钢片腐蚀速率的影响。模拟地层反应温度为80℃时,硫化氢腐蚀速率最高为0.92 mm·a^(-1);反应温度为140℃时,硫化氢腐蚀速率最低为0.28 mm·a^(-1)。硫化氢分压从0增加至0.05 MPa,N80钢片腐蚀速率从0.12 mm·a^(-1)增加至0.97 mm·a^(-1)。液体流速从0增加至0.2 m·s^(-1)时,腐蚀速率从0.22 mm·a^(-1)增加至0.90 mm·a^(-1),当液体流速从0.2 m·s^(-1)增加至0.5 m·s^(-1)后,腐蚀速率从0.90 mm·a^(-1)降低至0.74 mm·a^(-1)。脱硫剂在40℃时脱硫率为97.65%,100℃时脱硫率为94.73%,180℃时脱硫率为87.35%,具有良好的耐高温与脱硫性能。; 汪成毛琦宋宏志宋宏志冯宇; 关键词：硫化氢稠油热采脱硫剂

复配杀菌缓蚀剂对N80钢在SRB环境中微生物腐蚀行为的影响: 2025年; 采用生物培养技术、失重实验、电化学测试和表面分析等手段研究了硫酸盐还原菌(SRB)在不同温度对N80钢腐蚀行为的影响和在SRB环境中复配杀菌缓蚀剂对N80钢缓蚀性能的影响。结果表明,N80钢在不同温度的腐蚀速率与SRB的活性成正比,37℃活性最高的SRB使N80钢表面的极化电阻R_(p)最小,腐蚀最严重,腐蚀速率(0.03553 mm/a)最高,分别是20和50℃时的1.53倍和1.16倍。加入复配杀菌缓蚀剂使N80钢20和37℃的R_(p)值显著增大,腐蚀受到抑制,缓蚀率分别高达65.45%与64.79%。其原因是,复配杀菌缓蚀剂中的杀菌剂四羟甲基硫酸磷(THPS)中的亲油基团羟甲基进入细菌细胞膜改变了蛋白质的特性而使细菌死亡;增效渗透剂二甲基亚砜促进THPS的羟甲基进入细菌细胞膜内提高了杀菌效果;而杀菌增强剂D-络氨酸作为信号分子使生物膜分解脱落,破坏了浓差环境,使腐蚀减缓;缓蚀剂中的壳聚糖与Fe^(2+)结合生成一层保护膜保护了基体,从而降低了腐蚀速率。N80钢在50℃的缓蚀率仅为0.26%,因为过高温度使缓蚀剂分子的运动加剧,使吸附在N80钢表面的分子解吸率提高和吸附膜解离,导致缓蚀率下降到极低。; 胥聪敏李雪丽付安庆孙姝雯陈志强李城臣; 关键词：金属材料硫酸盐还原菌生物膜

CO_(2)驱油井环境下N80钢与3Cr13钢的电偶腐蚀行为被引量：2: 2024年; N80钢与3Cr13钢常作为油管和水力锚等的材料使用,在CO_(2)驱油井环境中不可避免偶接使用易产生电偶腐蚀。为此,通过开展CO_(2)环境下N80钢和3Cr13钢的腐蚀速率试验和电偶腐蚀试验,明确了CO_(2)含量、温度、压力和矿化度等因素作用下2种钢的电偶腐蚀规律。结果表明:CO_(2)驱油井中2种钢产生电偶腐蚀,3Cr13钢为阴极,且不受电偶腐蚀影响,N80钢为阳极,电偶腐蚀速率增大;且N80钢的电偶腐蚀速率随CO_(2)含量、温度、压力和矿化度的增大而增大;电偶腐蚀敏感因子随CO_(2)含量和压力增大而减小,当CO_(2)含量达到20.0%时电偶腐蚀敏感因子为负值,随温度升高先减小后增大,随矿化度增加而增大,电偶腐蚀速率最大可高于常规腐蚀69%。; 齐宏伟; 关键词：N80钢 3CR13钢电偶腐蚀

NH_(4)^(+)浓度对N80钢在饱和CO_(2)的3%NaCl溶液中腐蚀行为的影响被引量：1: 2024年; 利用失重法和电化学方法研究了N80钢在不同NH_(4)^(+)浓度下饱和CO_(2)的3%NaCl溶液中的腐蚀行为,通过SEM、3D轮廓仪、XRD和XPS对腐蚀形貌和腐蚀产物进行表征,阐释了腐蚀机理。结果表明,NH_(4)^(+)浓度对N80钢的腐蚀速率产生促进和抑制双重效果。当NH_(4)^(+)浓度为0~500 mg/L时,N80钢的均匀腐蚀速率随NH_(4)^(+)浓度增加而增加;当NH_(4)^(+)浓度增加至1000~2000 mg/L时,N80钢的均匀腐蚀速率随NH_(4)^(+)浓度增加而降低,且点蚀速率随NH_(4)^(+)浓度的变化规律与均匀腐蚀基本相同;当NH_(4)^(+)浓度为500 mg/L时,均匀腐蚀速率和小孔腐蚀速率最大。当NH_(4)^(+)浓度≤500 mg/L时,NH_(4)^(+)和Cl^(-)在金属表面发生了竞争吸附;当NH_(4)^(+)浓度大于500 mg/L时,NH_(4)^(+)在金属表面发生吸附对腐蚀起抑制作用。; 解辉于超花靖蒋秀; 关键词：N80

N80钢在模拟减氧空气驱生产井中的腐蚀行为被引量：1: 2024年; 为了探究N80钢在减氧空气驱生产井中的腐蚀行为,基于灰色关联分析法,分析了国内某减氧空气驱生产井的腐蚀主控因素,并以油藏模拟结果作为室内模拟参数,采用动态失重法结合金相显微镜、XRD、3D形貌等相关表征,研究了不同生产时期N80钢的腐蚀行为。结果表明:氧含量对减氧空气驱生产井腐蚀的敏感性最大,在含氧工况下,N80钢的腐蚀速率显著增加,氧含量3%(0.3 MPa)时的腐蚀速率是不含氧的5倍左右。在驱油初期,腐蚀为CO_(2)主导的局部腐蚀,腐蚀产物主要为致密的FeCO_(3)。随着注气时间的延长,井筒内为CO_(2)/O_(2)均衡环境,腐蚀转变为二者共同作用,腐蚀产物为FeCO_(3)和疏松多孔的Fe_(2)O_(3)。在持续注气3年后,生产井内为高O_(2)+低CO_(2)环境,致密的FeCO_(3)遭到破坏,腐蚀坑横向发展,腐蚀转变为由O_(2)主导的全面腐蚀。; 周凯丽史宝成薛琨潘建澎张兴凯刘凯伍丽娟; 关键词：N80钢灰色关联度分析

注多元热流体环境下流速对N80钢腐蚀行为的影响研究: 2024年; 目的研究不同流速条件下N80钢在注多元热流体环境中的腐蚀特征,探究流速变化对N80钢腐蚀行为的影响规律及机理。方法利用自制高温高压多相流冲刷腐蚀环路装置模拟不同流速(0、0.5、1.0、2.0m/s)的注多元热流体环境,采用失重法计算不同流速下N80钢的平均腐蚀速率,并同时进行原位电化学测试。采用扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)对不同流速条件下N80钢腐蚀后的腐蚀产物物相组成和表面微观形貌进行分析。结果N80钢在注多元热流体环境中的平均腐蚀速率随着流速增加而增大。流速增加影响O_(2)的扩散传质过程、近表面离子分布和壁面剪切力的大小,使腐蚀产物膜特征发生变化。0m/s时,腐蚀产物主要由FeCO_(3)和少量Fe_(2)O_(3)组成,为单层膜结构,腐蚀形态为均匀腐蚀。0.5~2.0m/s范围内,腐蚀产物种类增加,主要由FeCO_(3)、Fe_(2)O_(3)和少量FeO(OH)组成,呈双层膜结构,同时N80钢表面腐蚀产物膜出现鼓泡,且随流速增加鼓泡数量增加,去除腐蚀产物膜后发现鼓泡下方存在局部腐蚀。原位电化学测试结果表明:随着流速增加,塔菲尔极化曲线的阳极斜率增大,阴极斜率减小。电化学阻抗谱测试结果表明,N80钢表面外层腐蚀产物膜电阻Rf1、电荷转移电阻Rct和扩散电阻W随流速增加而减小。结论流速增大加快了O_(2)的扩散传质过程,使得腐蚀电化学控制步骤由阴极氧扩散过程转变为阳极溶解过程,且试样表面保护性FeCO_(3)膜厚度减小,导致产物膜保护性降低。另外,Fe^(2+)更容易被氧化形成Fe^(3+),局部FeCO_(3)被氧化成为Fe_(2)O_(3),破坏了内层膜的完整性,导致局部腐蚀发生。; 陈宇凡林学强孙建波孙冲徐学旭逄波陈慧; 关键词：N80钢多元热流体

N80钢在CO_(2)驱油采出水中的腐蚀行为研究: 2024年; 为研究N80钢在生产阶段不同井深处的腐蚀行为,采用高温高压釜模拟CO_(2)驱油后采出井的腐蚀工况,通过失重法、扫描电镜(SEM)、三维光学测量分析等方法对腐蚀产物和腐蚀形貌进行了分析。结果表明:在CO_(2)分压为0 MPa时,N80钢的均匀腐蚀及小孔腐蚀速率均低于其他CO_(2)分压下的腐蚀环境的。随着井深的增加和CO_(2)分压的提高,N80钢的均匀腐蚀速率总体呈现先上升后下降的趋势;在井深600 m与2000 m时,最大点蚀速率与均匀腐蚀速率的变化趋势相同,在1200 m时最大点蚀速率随CO_(2)浓度的增加逐渐提高;随着井深和CO_(2)浓度的增加,N80钢的腐蚀产物膜变得更加致密并生成以FeCO_(3)为主的两层腐蚀产物膜。; 解辉于超花靖蒋秀; 关键词：N80钢腐蚀产物膜

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