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搜索到745篇“ 织构演变“的相关文章

WE43镁合金温热压缩下织构演变及再结晶行为: 2025年; 0引言工业高速发展随之带来的环境污染和资源紧张问题日益突出,因此大力研发绿色工程材料势在必行。被誉为“21世纪绿色工程材料”[1-2]的镁合金由于其优异的铸造、切削加工特性以及易回收再利用等特点,在绿色制造方面表现出巨大的潜力。其中WE43稀土镁合金更是凭借高比强度、优异的抗蠕变性以及良好的耐蚀性等,成为广泛应用于航空航天和交通运输行业的商用镁合金之一[3-6]。作为最轻的金属材料,镁合金在航空运输的广泛应用将为节能减排带来巨大的效益,然而镁合金相对强度较低,很少作为承重构件应用于航空领域;并且室温成形性差,进一步限制了其应用。; 郑惠泽何建丽高晨鑫章海明向雨欣; 关键词：孪晶织构动态再结晶

晶体塑性有限元模拟2024铝合金轧制过程中织构演变: 2025年; 将晶体塑性理论与有限元软件ABAQUS相结合,采用CPFEM模拟了2024铝合金的5种单晶体与3种多晶体在轧制过程中不同压下量时的变形行为及织构演变趋势。结果表明,晶界与晶体内部均发生了不均匀变形,单晶体应力与累计剪切应变分布多成带状,但多晶体变形情况更加复杂。在不同压下量的轧制情况下,Cube取向与Goss取向单晶体不易发生累计剪切应变,晶粒取向也主要绕ND轴转动。在多晶体轧制过程中,Brass取向与Goss取向强织构中的Brass和Goss取向晶粒变形受到阻碍,极点分布更加均匀,Goss取向晶粒取向随着压下量的增加而逐渐向Brass取向转变,形成新的稳定织构。; 曲阳赵齐马东威; 关键词：应力有限元模拟 2024铝合金

单晶铜拉拔过程组织及织构演变: 2024年; 目的通过分析单晶铜线材在冷拉拔过程中不同位置微观结构的变化情况,得到变形过程中组织及织构的演变规律。方法采用冷型下引连铸装置制备得到ϕ8 mm高纯铜铸态杆坯,并在大拉机中进行多道次拉拔,获得了真应变分别为0.5、1.3、2、2.7和3.4的铜线样品;采用电子背散射衍射技术分别对铸态及拉拔态试样纵截面的显微组织以及织构进行观测。结果拉拔开始后,在试样纵截面上部的次表层率先观察到与轴向呈45°的滑移带,试样下部开始分裂出平行于拉拔方向的柱状晶。随着应变的增加,位于次表层的滑移线数目显著增多,滑移带间距更加紧密,随后在试样芯部也观察到与轴向呈30°的滑移带,试样边部晶粒的裂化程度更加显著,形成大量平行于轴向的纤维晶粒。当真应变增加至3.4时,少量倾斜于轴向的晶粒在外力作用下被拉至与轴向平行,最终形成致密的纤维组织。在整个拉拔过程中,铜线纵截面上下2个边部由初始的<001>织构先后演化出<114>、<112>、<433>、<111>织构,芯部演化出<112>、<111>织构。结论在拉拔过程中,不同位置的变形程度不同,组织及织构的演变也表现出较为明显的差异。总体表现为,线材边部比芯部变形程度更加剧烈,组织纤维化程度更高,织构演变也更加复杂。; 刘劲松周岩王松伟宋鸿武彭庶瑶霍建平彭晓飞; 关键词：单晶铜冷拉拔织构演变电子背散射衍射技术

高磁感取向硅钢组织、织构演变分析: 2024年; 采用蔡司显微镜、X射线衍射仪等检测手段分析高磁感取向硅钢(Hi-B钢)在生产各个阶段的组织形态和宏观织构。结果表明,高磁感取向硅钢各生产阶段的显微组织均为铁素体,经脱碳渗氮退火后完全再结晶,平均晶粒尺寸为28.92μm,经过高温退火后完成二次再结晶,成品平均晶粒尺寸为2 cm左右。热轧板次表层织构类型主要是三种典型的剪切织构。冷轧板织构主要由α线织构以及旋转立方织构{001}<110>组成,脱碳退火后主要以α*织构和γ线织构{111}<112>为主,高温退火后的宏观织构主要为高斯织构。高磁感取向硅钢经拉伸平整退火后,织构为单一的位向准确的高斯织构且强度达到峰值。; 董丽丽黄禄璐谢丽刘宝志; 关键词：高磁感取向硅钢显微组织织构演变高温退火

TB6钛合金热压缩及织构演变模拟被引量：1: 2024年; 利用Thermecmaster-Z型热模拟试验机研究了TB6钛合金在不同变形条件下的热变形行为(变形温度为1173~1323 K,应变速率为0.001~1 s^(-1)),运用有限元仿真软件模拟热压缩过程,并对不同变形条件下的应力和应变分布进行了分析。结果表明,数值模拟的应力-应变曲线与试验结果一致。同时,对有限元软件进行了二次开发,模拟出了压缩后合金的ODF图,与实测ODF图具有较高的吻合度。等效应力和等效应变分布不均,最大应力和最大应变均发生在试样中心位置,应力和应变随着变形温度的降低或应变速率的提高而增大。热压缩后该合金的主要织构为R-Cube_(ND){001}<110>织构和Cube{001}<100>织构,并且具有一定的遗传性,升高变形温度或增大应变速率可强化主要织构。; 莫洪生崔霞朱恩锐欧阳德来杨超; 关键词：数值模拟织构演变热变形

纯钽等通道转角挤压织构演变数值模拟研究: 2024年; 研究了纯钽在室温下的多道次等通道转角挤压(ECAP)变形的微观组织和织构演变规律,并通过建立粘塑性自洽模型对变形过程进行模拟。结果表明:4道次ECAP变形后的晶粒细化效果明显,平均晶粒尺寸由初始状态的约45μm减小到约0.9μm,位错密度显著增加,局部区域发生动态再结晶;预测的织构与实验观测结果吻合较好,C路径的应变方向反转会导致部分纤维织构组分在偶数道次时受到明显的抑制,此时以{112}面滑移为主;变形初期,J_(θ)、J_(θ)、F_(θ)、D1_(θ)和D2_(θ)组分都得到了发展,但都偏离了它们的理想位置;随着等效应变的增加,{110}_(θ)纤维的组分向<111>_(θ)纤维的组分过渡,共有组分(E,E)得到加强,由于晶粒的细化及位错密度的升高,最终大多数晶粒转到<111>方向。; 杨西荣戴炎刘晓燕罗雷王敬忠杨博海; 关键词：等通道转角挤压织构演变

Fe-4.5wt.%Si制备工艺、织构演变及磁性能研究: 随着新能源汽车市场的扩大和技术的升级,对新能源汽车驱动电机用无取向硅钢的要求越来越高。新能源汽车驱动电机用无取向硅钢相较于常规高牌号产品,其规格更薄、中频铁损和力学性能要求更苛刻。目前商用高牌号无取向硅钢中硅含量一般不超...; 宁旭; 关键词：硅钢织构演变 EBSD 再结晶磁性能

中温含铜取向硅钢二次冷轧过程中的织构演变被引量：1: 2024年; 利用电子背散射技术对中温含铜取向硅钢脱碳退火及二次冷轧过程织构进行了定量分析,研究了二次冷轧不同道次过程中织构与塑性变形程度的演变规律。结果表明,{111}〈112〉、{111}〈110〉、{112}〈110〉织构为脱碳退火和二次冷轧过程中的主要织构组分;在表层和亚表层中,{111}〈112〉织构和{111}〈110〉织构的体积分数随冷轧道次的增加而增加,{112}〈110〉织构的体积分数随冷轧道次的增加先增大后减少。与其他位置不同的是,中心层中{112}〈110〉织构占据最高的体积分数,当累积变形量大于58%时,向{111}〈110〉织构转化。对于{001}〈110〉织构,都是在第一道次冷轧后增加,随后随冷轧道次增加趋于稳定,但中心层的织构体积分数高于其他位置。随二次冷轧道次增加,几何位错密度增加,塑性变形程度增加,表层和亚表层的几何位错密度值比中心层高。; 张驰滑小杰白璐舒泽腾姚昕宇叶芹董香芸; 关键词：取向硅钢织构脱碳退火冷轧

低温HiB钢全流程组织、织构演变及成品磁性能: 2024年; 以低温高磁感取向硅钢(HiB钢)全流程生产过程中各工序段的热轧板、常化板、冷轧板、脱碳渗氮板和成品板为研究对象,采用光学显微镜、X射线衍射仪(XRD)和电子背散射衍射仪(EBSD)表征其组织与织构,分析低温HiB钢生产全流程组织与织构的演变规律,探究其对低温HiB钢成品板磁性能的影响。结果表明:低温HiB钢热轧板、常化板的组织和织构在厚度方向上存在显著差异,Goss晶粒起源于热轧板1/4次表层,热轧板与常化板的织构种类相同,仅织构强度存在差异,中心层主要织构为{118}<110>;冷轧板为纤维状变形组织,形成了较强的α纤维织构和γ纤维织构,{111}<110>的织构强度最高,为14.4;脱碳渗氮板以α^(*)纤维和γ纤维织构为主,分别集中在{114}<481>和{111}<112>处,Goss晶粒周围主要为{114}<481>和{111}<112>取向晶粒,尺寸小于其他晶粒,不具有数量和生长优势。磁性能为B_(8)≥1.89 T,P_(1.7/50)≤0.97 W/kg的成品板Goss晶粒发展完善,晶粒尺寸达到厘米级,晶界呈锯齿状,Goss织构锋锐;磁性能为B_(8)=1.83 T,P_(1.7/50)=1.27 W/kg的成品板中多为异常长大的非高斯与高斯位向偏离角较大的取向晶粒,且晶界光滑;大部分晶粒未发生二次再结晶的成品板组织为细晶组织,磁性能B_(8)=1.77 T,P_(1.7/50)=1.48 W/kg。; 李泽超郭飞虎时朋召仇圣桃; 关键词：高磁感取向硅钢织构磁性能

AZ31B镁合金板材纵波与平辊轧制宏观织构演变: 2024年; 为探究纵波轧制(LR)对AZ31B镁合金板材基面织构的影响,对AZ31B镁合金板材进行400℃/20min和450℃/20 min热处理以及振幅0.35 mm,周期4 mm的纵波波纹辊和平辊轧制。采用XRD对热处理及轧制后的板材进行宏观织构表征,运用极图及ODF对织构演变进行了分析,同时对金属在轧制变形区的变形行为进行了仿真分析。结果表明:板材热处理后,400℃下的{0002}极图中极密度最大值由11.21降到8.41,450℃下降到7.08,450℃下热处理后的织构强度弱于400℃;LR后板材的基面织构显著弱化,大量晶粒向RD、TD方向发生了偏转,其中向RD方向最多偏转30°,向TD方向最多偏转40°,400℃下的{0002}峰值织构强度降到4.33,450℃下降到5.62,400℃下LR的织构弱化效果比450℃更明显;二道次轧制后的板材,450℃下的基面织构强度要弱于400℃。分析表明:LR使得晶粒的c轴取向由ND向TD、RD方向发生了偏转,这是由于LR过程中存在类似于异步轧制过程中的“搓轧区”,其中产生的剪切力使晶粒沿RD方向发生偏转,弯曲和挤压复合变形下金属流动和剪切促进晶粒TD取向。; 郑仁辉刘江林贾睿杨冬冬杨冬冬张健壮杨磊; 关键词：AZ31B镁合金板材有限元

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